СНиП II-23-81* Стальные конструкции (с Изменениями, с Поправкой)

СНиП II-23-81* Стальные конструкции (с Изменениями, с Поправкой)СНиП II-23-81* Стальные конструкции (с Изменениями, с Поправкой.

СНиП II-23-81* ________________ Зарегистрирован Росстандартом в качестве СП 16.13330.2010 . - Примечание изготовителя базы данных.

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА.

____________________________________________________________________ Текст Сравнения СНиП II-23-81* с СП 16.13130.2011 см. по ссылке . - Примечание изготовителя базы данных. ____________________________________________________________________.

Дата введения 1982-01-01.

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко с участием ЦНИИпроектстальконструкции Госстроя СССР, МИСИ им. В.В.Куйбышева Минвуза СССР, института Энергосетьпроект и СКБ Мосгидросталь Минэнерго СССР.

ВНЕСЕНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР.

УТВЕРЖДЕНЫ постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144.

ВЗАМЕН СНиП II-B.3-72; СНиП II-И.9-62; СН 376-67.

* ПЕРЕИЗДАНИЕ с изменениями на 1 января 1987 г. и 1 июля 1990 г.

ВНЕСЕНА поправка. опубликованная в Информационном Бюллетене о нормативной, методической и типовой проектной документации N 12, 2008 г.

Поправка внесена изготовителем базы данных.

Настоящие нормы разработаны в развитие ГОСТ 27751-88 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету и СТ СЭВ 3972-83 Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету.

С введением в действие настоящих норм и правил утрачивают силу.

СНиП II-В.3-72 Стальные конструкции. Нормы проектирования.

изменения СНиП II-В.3-72 Стальные конструкции. Нормы проектирования , утвержденные постановлениями Госстроя СССР.

N 150 от 12 сентября 1975 г.

N 94 от 24 июня 1976 г.

N 211 от 31 октября 1978 г.

N 250 от 27 декабря 1978 г.

N 2 от 25 января 1980 г.

N 104 от 14 июля 1980 г.

N 130 от 31 июля 1981 г.

СНиП II-И.9-62 Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования (раздел Проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи.

изменения СНиП II-И.9-62 Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования , утвержденные постановлением Госстроя СССР от 10 апреля 1975 г.

Указания по проектированию металлических конструкций антенных сооружений объектов связи (СН 376-67.

В СНиП II-23-81* внесены изменения, утвержденные постановлениями Госстроя СССР N 120 от 25 июля 1984 г. N 218 от 11 декабря 1985 г. N 69 от 29 декабря 1986 г. N 132 от 8 июля 1988 г. N 121 от 12 июля 1989 г.

Основные буквенные обозначения приведены в приложении 9.

Разделы, пункты, таблицы, формулы, приложения и подписи к рисункам, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих строительных нормах звездочкой.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ.

1.1. Настоящие нормы следует соблюдать при проектировании стальных строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

Нормы не распространяются на проектирование стальных конструкций мостов, транспортных тоннелей и труб под насыпями.

При проектировании стальных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций доменных печей, магистральных и технологических трубопроводов, резервуаров специального назначения, конструкций зданий, подвергающихся сейсмическим, интенсивным температурным воздействиям или воздействиям агрессивных сред, конструкций морских гидротехнических сооружений), конструкций уникальных зданий и сооружений, а также специальных видов конструкций (например, предварительно напряженных, пространственных, висячих) следует соблюдать дополнительные требования, отражающие особенности работы этих конструкций, предусмотренные соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.

1.2. При проектировании стальных конструкций следует соблюдать нормы СНиП по защите строительных конструкций от коррозии и противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений. Увеличение толщины проката и стенок труб с целью защиты конструкций от коррозии и повышения предела огнестойкости конструкций не допускается.

Все конструкции должны быть доступны для наблюдения, очистки, окраски, а также не должны задерживать влагу и затруднять проветривание. Замкнутые профили должны быть герметизированы.

1.3*. При проектировании стальных конструкций следует.

выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы сооружений и сечения элементов.

применять экономичные профили проката и эффективные стали.

применять для зданий и сооружений, как правило, унифицированные типовые или стандартные конструкции.

применять прогрессивные конструкции (пространственные системы из стандартных элементов; конструкции, совмещающие несущие и ограждающие функции; предварительно напряженные, вантовые, тонколистовые и комбинированные конструкции из разных сталей.

предусматривать технологичность изготовления и монтажа конструкций.

применять конструкции, обеспечивающие наименьшую трудоемкость их изготовления, транспортирования и монтажа.

предусматривать, как правило, поточное изготовление конструкций и их конвейерный или крупноблочный монтаж.

предусматривать применение заводских соединений прогрессивных типов (автоматической и полуавтоматической сварки, соединений фланцевых, с фрезерованными торцами, на болтах, в том числе на высокопрочных и др.

предусматривать, как правило, монтажные соединения на болтах, в том числе на высокопрочных; сварные монтажные соединения допускаются при соответствующем обосновании.

выполнять требования государственных стандартов на конструкции соответствующего вида.

1.4. При проектировании зданий и сооружений необходимо принимать конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также их отдельных элементов при транспортировании, монтаже и эксплуатации.

1.5*. Стали и материалы соединений, ограничения по применению сталей С345Т и С375Т, а также дополнительные требования к поставляемой стали, предусмотренные государственными стандартами и стандартами СЭВ или техническими условиями, следует указывать в рабочих (КМ) и деталировочных (КМД) чертежах стальных конструкций и в документации на заказ материалов.

В зависимости от особенностей конструкций и их узлов необходимо при заказе стали указывать класс сплошности по ГОСТ 27772-88.

1.6*. Стальные конструкции и их расчет должны удовлетворять требованиям ГОСТ 27751-88 Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету и СТ СЭВ 3972-83 Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету.

1.7. Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия работы стальных конструкций.

Стальные конструкции следует, как правило, рассчитывать как единые пространственные системы.

При разделении единых пространственных систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие элементов между собой и с основанием.

Выбор расчетных схем, а также методов расчета стальных конструкций необходимо производить с учетом эффективного использования ЭВМ.

1.8. Расчет стальных конструкций следует, как правило, выполнять с учетом неупругих деформаций стали.

Для статически неопределимых конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих деформаций стали не разработана, расчетные усилия (изгибающие и крутящие моменты, продольные и поперечные силы) следует определять в предположении упругих деформаций стали по недеформированной схеме.

При соответствующем технико-экономическом обосновании расчет допускается производить по деформированной схеме, учитывающей влияние перемещений конструкций под нагрузкой.

1.9. Элементы стальных конструкций должны иметь минимальные сечения, удовлетворяющие требованиям настоящих норм с учетом сортамента на прокат и трубы. В составных сечениях, устанавливаемых расчетом, недонапряжение не должно превышать 5.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ.

2.1*. В зависимости от степени ответственности конструкций зданий и сооружений, а также от условий их эксплуатации все конструкции разделяются на четыре группы. Стали для стальных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл.50.

Стали для конструкций, возводимых в климатических районах I , I , II и II , но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях, следует принимать как для климатического района II согласно табл.50*, за исключением стали С245 и С275 для конструкций группы 2.

Для фланцевых соединений и рамных узлов следует применять прокат по ТУ 14-1-4431-88.

2.2*. Для сварки стальных конструкций следует применять: электроды для ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467-75 *; сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70 *; флюсы по ГОСТ 9087-81 *; углекислый газ по ГОСТ 8050-85.

Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими нормативными документами.

2.3*. Отливки (опорные части и т.п.) для стальных конструкций следует проектировать из углеродистой стали марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющей требованиям для групп отливок II или III по ГОСТ 977-75* , а также из серого чугуна марок СЧ15, СЧ20, СЧ25 и СЧ30, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 1412-85 . ________________.

Здесь и далее. Действует ГОСТ 977-88. - Примечание изготовителя базы данных.

2.4*. Для болтовых соединений следует применять стальные болты и гайки, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 1759.0-87 *, ГОСТ 1759.4-87 * и ГОСТ 1759.5-87 *, и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 18123-82.

Гайки следует применять по ГОСТ 5915-70 *: для болтов классов прочности 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 - гайки класса прочности 4; для болтов классов прочности 6.6 и 8.8 - гайки классов прочности соответственно 5 и 6, для болтов класса прочности 10.9 - гайки класса прочности 8.

2.5*. Выбор марок стали для фундаментных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0-80. а их конструкцию и размеры принимать по ГОСТ 24379.1-80.

Болты (U-образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи, а также U-образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи и распределительных устройств следует применять из стали марок: 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 по ГОСТ 19281-73* с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 60 °С не менее 30 Дж/см (3 кгс·м/см ) в климатическом районе I ; 09Г2С-6 и 10Г2С1-6 по ГОСТ 19281-73* в климатических районах I , II и II ; ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71* (с 1990 г. Ст3сп2-1 по ГОСТ 535-88 ) во всех остальных климатических районах. ________________.

Здесь и далее. Действуют ГОСТ 19281-89 и ГОСТ 380-94. соответственно. - Примечание изготовителя базы данных.

2.6*. Гайки для фундаментных и U-образных болтов следует применять.

для болтов из стали марок ВСт3сп2 и 20 - класса прочности 4 по ГОСТ 1759.5-87.

для болтов из стали марок 09Г2С и 10Г2С1 - класса прочности не ниже 5 по ГОСТ 1759.5-87 *. Допускается применять гайки из марок стали, принимаемых для болтов.

Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром менее 48 мм следует применять по ГОСТ 5915-70 *, для болтов диаметром более 48 мм - по ГОСТ 10605-72* . ________________.

Действует ГОСТ 10605-94. - Примечание изготовителя базы данных.

2.8*. Для несущих элементов висячих покрытий, оттяжек опор ВЛ и ОРУ, мачт и башен, а также напрягаемых элементов в предварительно напряженных конструкциях следует применять.

Действуют ГОСТ 3067-88. Действует ГОСТ 3068-88. -Примечание изготовителя базы данных.

пучки и пряди параллельных проволок, формируемых из канатной проволоки, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 7372-79.

2.9. Физические характеристики материалов, применяемых для стальных конструкций, следует принимать согласно прил.3.

3. РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ И СОЕДИНЕНИЙ.

3.1*. Расчетные сопротивления проката, гнутых профилей и труб для различных видов напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл.1.

Здесь и далее. Вероятно ошибка оригинала. Следует читать ГОСТ 8731-74. - Примечание изготовителя базы данных.

Расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального и фасонного проката приведены в табл.51*, труб - в табл.51, а. Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены, при этом допускается учитывать упрочнение стали листового проката в зоне гиба.

Расчетные сопротивления круглого, квадратного и полосового проката следует определять по табл.1*, принимая значения и равными соответственно пределу текучести и временному сопротивлению по ТУ 14-1-3023-80, ГОСТ 380-71** (с 1990 г. ГОСТ 535-88 ) и ГОСТ 19281-73.

Расчетные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в табл.52.

3.3. Расчетные сопротивления отливок из углеродистой стали и серого чугуна следует принимать по табл.53 и 54.

3.4. Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл.3.

________________ * При сварке проволокой Св-08Г2С значение следует принимать равным 590 МПа (6000 кгс/см ) только для угловых швов с катетом 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 МПа (4500 кгс/см ) и более.

Расчетные сопротивления стыковых соединений элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыковых соединений из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.

Расчетные сопротивления металла швов сварных соединений с угловыми швами приведены в табл.56.

3.5. Расчетные сопротивления одноболтовых соединений следует определять по формулам, приведенным в табл.5.

Примечание. Допускается применять высокопрочные болты без регулируемого натяжения из стали марки 40Х, селект , при этом расчетные сопротивления и следует определять как для болтов класса 10.9, а расчетное сопротивление как для болтов класса точности В и С.

Высокопрочные болты по ТУ 14-4-1345-85 допускается применять только при их работе на растяжение.

Расчетные сопротивления срезу и растяжению болтов приведены в табл.58*, смятию элементов, соединяемых болтами, - в табл.59.

3.6*. Расчетное сопротивление растяжению фундаментных болтов следует определять по формуле.

Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов указанных в п.2.5*, следует определять по формуле.

Расчетные сопротивления растяжению фундаментных болтов приведены в табл.60.

3.7. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов следует определять по формуле.

где - наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по табл.61.

3.8. Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки , применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формуле.

3.9. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному государственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности =1,6.

4*. УЧЕТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ И НАЗНАЧЕНИЯ КОНСТРУКЦИЙ.

При расчете конструкций и соединений следует учитывать.

коэффициенты надежности по назначению , принимаемые согласно Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций.

коэффициент надежности =1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых на прочность с использованием расчетных сопротивлений.

коэффициенты условий работы и коэффициенты условий работы соединений , принимаемые по табл.6* и 35*, разделам настоящих норм по проектированию зданий, сооружений и конструкций, а также по прил.4.

10. Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков только меньшей полкой), за исключением элементов конструкций, указанных в поз.9 настоящей таблицы, раскосов по рис.9*, б . прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, поставленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков.

11. Опорные плиты из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см ), несущие статическую нагрузку, толщиной, мм.

Примечания: 1. Коэффициенты условий работы 1 при расчете одновременно учитывать не следует.

2. Коэффициенты условий работы, приведенные соответственно в поз. 1 и 6, в ; 1 и 7; 1 и 8; 2 и 7; 2 и 8, а ; 3 и 6, в . при расчете следует учитывать одновременно.

3. Коэффициенты условий работы, приведенные в поз. 3; 4; 6, а . в ; 7; 8; 9 и 10, а также в поз.5 и 6, б (кроме стыковых сварных соединений), при расчете соединений рассматриваемых элементов учитывать не следует.

4. В случаях, не оговоренных в настоящих нормах, в формулах следует принимать =1.

5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА ОСЕВЫЕ СИЛЫ И ИЗГИБ.

ЦЕНТРАЛЬНО-РАСТЯНУТЫЕ И ЦЕНТРАЛЬНО-СЖАТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ.

5.1. Расчет на прочность элементов, подверженных центральному растяжению или сжатию силой , кроме указанных в п.5.2, следует выполнять по формуле.

Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формулам (5) и (6). При этом значение в формуле (6) должно приниматься по прил.4* настоящих норм.

5.2. Расчет на прочность растянутых элементов конструкций из стали с отношением , эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, следует выполнять по формуле.

5.3. Расчет на устойчивость сплошностенчатых элементов, подверженных центральному сжатию силой , следует выполнять по формуле.

Значения следует определять по формулам.

Численные значения приведены в табл.72.

5.4*. Стержни из одиночных уголков должны рассчитываться на центральное сжатие в соответствии с требованиями, изложенными в п.5.3. При определении гибкости этих стержней радиус инерции сечения уголка и расчетную длину следует принимать согласно пп.6.1-6.7.

При расчете поясов и элементов решетки пространственных конструкций из одиночных уголков следует выполнять требования п.15.10* настоящих норм.

5.5. Сжатые элементы со сплошными стенками открытого П-образного сечения при 3 , где и - расчетные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно и (рис.1), рекомендуется укреплять планками или решеткой, при этом должны быть выполнены требования пп.5.6 и 5.8.

Рис.1. П-образные сечения элементов.

Обозначения принятые в табл.7.

- расстояние между осями ветвей.

- расстояние между центрами планок.

- наибольшая гибкость всего стержня.

, , - гибкости отдельных ветвей при изгибе их в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1, 2-2 и 3-3, на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов.

- площадь сечения всего стержня.

и - площади сечений раскосов решеток (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2.

- площадь сечения раскоса решетки (при крестовой решетке - двух раскосов), лежащей в плоскости одной грани (для трехгранного равностороннего стержня.

и - коэффициенты, определяемые по формуле.

где , , - размеры, определяемые по рис.2.

, , , - коэффициенты, определяемые соответственно по формулам.

здесь и - моменты инерции сечения ветвей относительно осей соответственно 1-1 и 3-3 (для сечений типов 1 и 3.

и - то же, двух уголков относительно осей соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2.

- момент инерции сечения одной планки относительно собственной оси (рис.3.

и - моменты инерции сечения одной из планок, лежащих в плоскостях, перпендикулярных осям соответственно 1-1 и 2-2 (для сечения типа 2.

Рис.2. Схема раскосной решетки.

Рис.3. Составной стержень на планках.

В составных стержнях с решетками помимо расчета на устойчивость стержня в целом следует проверять устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами.

Гибкость отдельных ветвей , и на участке между планками должна быть не более 40.

При наличии в одной из плоскостей сплошного листа вместо планок (рис.1, б . в ) гибкость ветви должна вычисляться по радиусу инерции полусечения относительно его оси, перпендикулярной плоскости планок.

В составных стержнях с решетками гибкость отдельных ветвей между узлами должна быть не более 80 и не должна превышать приведенную гибкость стержня в целом. Допускается принимать более высокие значения гибкости ветвей, но не более 120, при условии, что расчет таких стержней выполнен по деформированной схеме.

5.7. Расчет составных элементов из уголков, швеллеров и т.п. соединенных вплотную или через прокладки, следует выполнять как сплошностенчатых при условии, что наибольшие расстояния на участках между приваренными планками (в свету) или между центрами крайних болтов не превышают.

для сжатых элементов.

Здесь радиус инерции уголка или швеллера следует принимать для тавровых или двутавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений - минимальный.

При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок.

5.8*. Расчет соединительных элементов (планок, решеток) сжатых составных стержней должен выполняться на условную поперечную силу , принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по формуле.

где - продольное усилие в составном стержне.

- коэффициент продольного изгиба, принимаемый для составного стержня в плоскости соединительных элементов.

Условную поперечную силу следует распределять.

при наличии только соединительных планок (решеток) поровну между планками (решетками), лежащими в плоскостях, перпендикулярных оси, относительно которой производится проверка устойчивости.

при наличии сплошного листа и соединительных планок (решеток) - пополам между листом и планками (решетками), лежащими в плоскостях, параллельных листу.

при расчете равносторонних трехгранных составных стержней условная поперечная сила, приходящаяся на систему соединительных элементов, расположенных в одной плоскости, должна приниматься равной 0,8.

5.9. Расчет соединительных планок и их прикрепления (рис.3) должен выполняться как расчет элементов безраскосных ферм на.

силу , срезывающую планку, по формуле.

момент , изгибающий планку в ее плоскости, по формуле.

где - условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани.

5.10. Расчет соединительных решеток должен выполняться как расчет решеток ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками (рис.4) следует учитывать дополнительное усилие возникающее в каждом раскосе от обжатия поясов и определяемое по формуле.

где - усилие в одной ветви стержня.

- площадь сечения одной ветви.

- площадь сечения одного раскоса.

- коэффициент, определяемый по формуле.

где , и - размеры, указанные на рис.4.

Рис.4. Схема крестовой решетки с распорками.

Рис.4. Схема крестовой решетки с распорками.

5.11. Расчет стержней, предназначенных для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должен выполняться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом элементе, определяемой по формуле (23.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ.

5.12. Расчет на прочность элементов (кроме балок с гибкой стенкой, с перфорированной стенкой и подкрановых балок), изгибаемых в одной из главных плоскостей, следует выполнять по формуле.

Значения касательных напряжений в сечениях изгибаемых элементов должны удовлетворять условию.

__________________ * Формула 29 в издании СНиП - М. ЦИПТ Госстроя СССР, 1990 год имеет следующий вид.

- Примечание изготовителя базы данных.

При наличии ослабления стенки отверстиями для болтов значения в формуле (29) следует умножать на коэффициент , определяемый по формуле.

где - шаг отверстий.

5.13. Для расчета на прочность стенки балки в местах приложения нагрузки к верхнему поясу, а также в опорных сечениях балки, не укрепленных ребрами жесткости, следует определять местное напряжение по формуле.

где - расчетное значение нагрузки (силы.

- условная длина распределения нагрузки, определяемая в зависимости от условий опирания; для случая опирания по рис.5.

где - толщина верхнего пояса балки, если нижняя балка сварная (рис.5, а ), или расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная (рис.5, б.

Рис.5. Схемы для определения длины распределения нагрузки на балку.

Рис.5. Схема для определения длины распределения нагрузки на балку.

а - сварную; б - прокатную.

5.14*. Для стенок балок, рассчитываемых по формуле (28), должны выполняться условия.

где - нормальные напряжения в срединной плоскости стенки, параллельные оси балки.

- то же, перпендикулярные оси балки, в том числе , определяемое по формуле (31.

- касательное напряжение, вычисляемое по формуле (29) с учетом формулы (30.

Напряжения и , принимаемые в формуле (33) со своими знаками, а также следует определять в одной и той же точке балки.

5.15. Расчет на устойчивость балок двутаврового сечения, изгибаемых в плоскости стенки и удовлетворяющих требованиям пп.5.12 и 5.14*, следует выполнять по формуле.

где - следует определять для сжатого пояса.

- коэффициент, определяемый по прил.7.

При определении значения за расчетную длину балки следует принимать расстояние между точками закреплений сжатого пояса от поперечных смещений (узлами продольных или поперечных связей, точками крепления жесткого настила); при отсутствии связей (где - пролет балки) за расчетную длину консоли следует принимать: при отсутствии закрепления сжатого пояса на конце консоли в горизонтальной плоскости (здесь - длина консоли); расстояние между точками закреплений сжатого пояса в горизонтальной плоскости при закреплении пояса на конце и по длине консол.

5.16*. Устойчивость балок не требуется проверять.

а) при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный (плиты железобетонные из тяжелого, легкого и ячеистого бетона, плоский и профилированный металлический настил, волнистую сталь и т.п.

б) при отношении расчетной длины балки к ширине сжатого пояса не превышающем значений, определяемых по формулам табл.8* для балок симметричного двутаврового сечения и с более развитым сжатым поясом, для которых ширина растянутого пояса составляет не менее 0,75 ширины сжатого пояса.

Обозначения, принятые в табл.8.

и - соответственно ширина и толщина сжатого пояса.

- расстояние (высота) между осями поясных листов.

Примечания: 1. Для балок с поясными соединениями на высокопрочных болтах значения , получаемые по формулам табл.8*, следует умножать на коэффициент 1,2.

2. Для балок с отношением 15 в формулах табл.8* следует принимать 15.

Закрепление сжатого пояса в горизонтальной плоскости должно быть рассчитано на фактическую или условную поперечную силу. При этом условную поперечную силу следует определять.

при закреплении в отдельных точках по формуле (23)*, в которой следует определять при гибкости (здесь - радиус инерции сечения сжатого пояса в горизонтальной плоскости), а следует вычислять по формуле.

при непрерывном закреплении по формуле.

где - условная поперечная сила на единицу длины пояса балки.

- условная поперечная сила, определяемая по формуле (23)*, в которой следует принимать 1, а - определять по формуле (37,а.

5.17. Расчет на прочность элементов, изгибаемых в двух главных плоскостях, следует выполнять по формуле.

где и - координаты рассматриваемой точки сечения относительно главных осей.

В балках, рассчитываемых по формуле (38), значения напряжений в стенке балки должны быть проверены по формулам (29) и (33) в двух главных плоскостях изгиба.

При выполнении требований п.5.16*,а проверка устойчивости балок, изгибаемых в двух плоскостях, не требуется.

СНиП II-23-81* Стальные конструкции (с Изменениями, с Поправкой.

Следующая новость
Предыдущая новость

Отличников мало. Как белгородцы написали Тотальный диктант Праздник спорта и творчества. В Белгороде провели первый инклюзивный фестиваль* В Вейделевке установили самолёт-мемориал Мост или сапог. Как миграционный вопрос разделил итальянское общество Самые аварийные дни по итогам года

Лента публикаций